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干切削淬硬軸承鋼磨損機(jī)理的研討
來(lái)源:軸承網(wǎng) 時(shí)間:2018-04-10
本文以瑞典Sandvik公司CB20商標(biāo)PCBN刀具干式切削淬硬GCr15軸承鋼為研討目標(biāo)；通過(guò)切削實(shí)驗(yàn)體系剖析了PCBN刀具的磨損難題；一起討論了在切削進(jìn)程中切屑形狀與刀具磨損之間的聯(lián)系；為拓展PCBN刀具的運(yùn)用規(guī)模；將其運(yùn)用于硬資料的精加工供給了實(shí)驗(yàn)根據(jù).
1 實(shí)驗(yàn)條件
1) 實(shí)驗(yàn)用機(jī)床：C6132，
2) 工件：工件資料：淬硬GCr15軸承鋼(淬火后硬度61～63)；工件標(biāo)準(zhǔn)：φ40×280mm，
3) 刀片：選用瑞典sandvik公司出產(chǎn)的SNMA120408 S01020E CB20刀片(這種刀片是在硬質(zhì)合金的載體上焊接了添加氮化鈦的立方氮化硼刀尖)；刀片幾許形狀見(jiàn)圖#.裝夾后刀具的幾許參數(shù)：go=-6°；ao=6°；ls=-4°；kr=75°；kr’=15°；刀尖圓弧半徑re=0。8mm；負(fù)倒棱為26°×0。1mm(刀片的掃描電鏡圖像見(jiàn)圖3a).
4) 切削參數(shù)：切削速度vc=140m/min；背吃刀量ap=0。2mm；進(jìn)給速率f=0。1mm/r；選用干式切削.
5) 丈量與調(diào)查：在切削實(shí)驗(yàn)中；每距離3min；在40倍東西顯微鏡下丈量刀具主后刀面磨損量并調(diào)查前后刀面的磨損形狀，在切削行程到達(dá)7800m時(shí)；用HITACHI S-570型掃描電鏡(SEM)調(diào)查刀具外表磨損帶描摹；用熱電偶法丈量切削溫度；用YCL型外表輪廓儀丈量外表粗糙度.
2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與剖析
在用PCBN刀具干車(chē)削淬硬GCr15軸承鋼的實(shí)驗(yàn)中調(diào)查到：切屑呈暗紅色；沿副切削刃方向流出.用熱電偶法丈量的切削溫度達(dá)1000℃以上.
1) PCBN刀具磨損特征
CB20刀片車(chē)削淬硬GCr15軸承鋼時(shí)；在刀具前后刀面都會(huì)發(fā)作磨損.切削進(jìn)程中；刀尖部位最先發(fā)作磨損；緊接著發(fā)作前刀面磨損；其首要特征是在接近倒棱面處最先構(gòu)成月牙洼.跟著切削的進(jìn)行；月牙洼向前刀面深處、主刀刃和副刀刃延伸.切削行程到達(dá)7800m時(shí)構(gòu)成的月牙洼掃描電鏡圖像如圖3b所示；月牙洼寬度和深度比擬均勻；但在接近刀尖有些的金相相片和延伸到兩頭的金相相片有顯著不一樣；在刀尖部位有顆粒掉落和微崩刃表象.
在切削初期很難調(diào)查到后刀面磨損；但接近刀尖部位的磨損相對(duì)顯著.在切削進(jìn)行6～7分鐘后；主后刀面接近刀尖圓弧處呈現(xiàn)了磨損表象.切削行程到達(dá)7800m時(shí)構(gòu)成的后刀面磨損帶掃描電鏡圖像見(jiàn)圖5b；后刀面磨損帶和傳統(tǒng)的后刀面磨損帶有顯著的不一樣；副后刀面的磨損遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于主后刀面的磨損；前、后刀面磨損區(qū)域較小.
2) 刀具磨損曲線
主后刀面磨損；跟著切削時(shí)刻的添加；CB20刀片的磨損逐步均勻添加；初期磨損期間和正常磨損期間有顯著差異；而正常磨損期間與劇烈磨損期間沒(méi)有顯著的區(qū)別邊界.
剖析以為；在切削實(shí)驗(yàn)初期；因?yàn)樾碌毒叩那昂蟮睹嬖谖⒂^上仍存在著一些粗糙不平的當(dāng)?shù)兀辉谇邢骷庸ぶ信c工件外表的觸摸應(yīng)力很大；故刀具的磨損較快，跟著切削時(shí)刻的添加；新刀具經(jīng)磨合后；刀具與工件的觸摸面積增大；壓強(qiáng)減.ニ鵯弒浠饔諼榷.至實(shí)驗(yàn)完畢、切削行程到達(dá)7800m時(shí)；主后刀面磨損量達(dá)0。35mm時(shí)；切削進(jìn)程依然比擬平穩(wěn)；外表粗糙度Ra為1。6.
3) 磨損機(jī)理的研討及討論
a。 前刀面磨損
前刀面磨損表象在切削實(shí)驗(yàn)開(kāi)端期間即會(huì)發(fā)作；首要體現(xiàn)為機(jī)械磨損構(gòu)成的細(xì)微劃痕和擦傷，跟著切削時(shí)刻的推移；接近刀尖鄰近的前刀面磨損呈月牙洼形狀；這是因?yàn)榍邢鲄^(qū)的高溫效果使刀具外表發(fā)作了相變磨損；然后體現(xiàn)為“月牙洼”的呈現(xiàn).如果在切削進(jìn)程中對(duì)PCBN刀具進(jìn)行恰當(dāng)?shù)睦鋮s；比如用惰性氣體(以N2為佳)加以保；則能夠大大減緩刀具前刀面的磨損；然后進(jìn)步刀具的運(yùn)用壽命.
運(yùn)用掃描電鏡對(duì)接近微崩刃區(qū)域的月牙洼有些進(jìn)一步調(diào)查剖析；并與磨損前的刀具外表金相圖像進(jìn)行比照.從圖4能夠清楚地看到未切削的CB20刀具前刀面晶粒散布均勻一起；而磨損后的刀具則呈現(xiàn)坑坑洼洼無(wú)規(guī)律性的外表布局.對(duì)此表象的發(fā)作；筆者以為是因?yàn)榍邢骷庸さ臏囟雀哌_(dá)1000℃以上；PCBN刀具必定會(huì)發(fā)作氧化和放氮反響；其反響方程式為：
4BN(CBN)+3O2→2N2↑+2B2O3
上式標(biāo)明PCBN刀具外表經(jīng)氧化效果后會(huì)在其外表構(gòu)成一層氧化膜；但因?yàn)榍行嫉募ち覜_突與熱沖擊效果；這層氧化膜會(huì)很快被切屑帶走；構(gòu)成進(jìn)一步的氧化磨損.關(guān)于相變磨損；圖4b中體現(xiàn)得并不顯著.
b。 后刀面磨損
在切削加工初期；后刀面的磨損表象很難調(diào)查到；但刀尖有些磨損卻比擬顯著；這是因?yàn)榈镀牡都鈭A弧re=0。8mm；背吃刀量ap=0。2mm；切削加工剛開(kāi)端時(shí)刀具的后刀面與工件并不觸摸；然后刀面的磨損也就只反映在刀尖與后刀面的圓弧銜接處；直到切削進(jìn)行了6～7分鐘左右；在主后邊接近刀尖圓弧處呈現(xiàn)了磨損表象.
后刀面磨損有些呈麻點(diǎn)狀；刀具外表有顆粒掉落.這是因?yàn)樵诒囟▔毫透邷貤l件下；CBN活性增強(qiáng)；與加工資料的親和傾向不斷添加；然后招致了粘結(jié)磨損的發(fā)作.副后刀面的粘結(jié)狀況比主后刀面要好.因?yàn)榍邢骷庸ぶ校恢骱蟮睹娴臏囟葋?lái)自于刀具與工件的劇烈沖突和切屑對(duì)刀具外表的熱沖擊；而副后刀面的溫度首要是高溫切屑流過(guò)而招致的；明顯比主后刀面的切削溫度要低；因而證明了粘結(jié)磨損受溫度的影響；溫度越高；粘結(jié)狀況越嚴(yán)峻.
(a)副后刀面外表描摹(100×) (b)主后刀面外表描摹(100×) (c)主后刀面微觀安排(3000×)
CB20刀具另一磨損機(jī)制的存在；即a節(jié)中所說(shuō)到的相變磨損.由CB20主后刀面的金相安排能夠調(diào)查到乳突狀麻斑；CBN晶粒突出在外表；周?chē)恼辰Y(jié)劑現(xiàn)已被磨去.這正是發(fā)作相變磨損的典型特征；即CBN顆粒發(fā)作了CBN→HBN的轉(zhuǎn)化.因?yàn)镠BN硬度很低；然后喪失了切削才能.因?yàn)橐话阋詾榍暗睹娴那邢鳒囟纫群蟮睹娓撸缓蟮睹嬗邢嘧兡p發(fā)作；則前刀面也必定發(fā)作了相變磨損.
c。 顆粒掉落和微崩刃表象
顆粒掉落和微崩刃表象是超硬聚晶金剛石刀具資料所特有的磨損類(lèi)型.在本實(shí)驗(yàn)中；當(dāng)切削了25分鐘左右時(shí)；CB20刀具切削刃與加工工件外表觸摸區(qū)域(即負(fù)倒棱接近刀尖圓弧有些)發(fā)作了微崩刃表象；用掃描電鏡調(diào)查發(fā)作微崩的CB20刀尖有些；看到刀尖有些已有殘缺.因?yàn)镻CBN刀具是由很多細(xì)微的CBN顆粒構(gòu)成的；晶界處富集的“雜質(zhì)組元”相當(dāng)于一種“精密裂紋”；而且存在著不均勻的內(nèi)應(yīng)力；因而大大降低了晶界強(qiáng)度.因而當(dāng)高溫切屑流過(guò)刀具刀尖時(shí)；被加工資料原料不均勻或存在硬質(zhì)點(diǎn)而招致的微沖擊以及機(jī)床主軸的跳動(dòng)等構(gòu)成了CBN顆粒掉落和微崩刃.
4) 切屑形狀改動(dòng)剖析
閻秋生教授的研討以為：在切削速度較高、加工資料仍處于較低溫度的狀況下；刀尖方位現(xiàn)已滿意了被切除資料發(fā)作脆性剪斷的條件；因而在滿意切削區(qū)資料塑性剪切滑移應(yīng)力條件之前構(gòu)成了發(fā)作鋸齒形切屑的裂紋而生成鋸齒形切屑.實(shí)驗(yàn)中發(fā)如今一樣切削用量下；切屑在不一起期也會(huì)有一些改動(dòng).在切削初期期間(見(jiàn)圖7a)；能夠清楚地看見(jiàn)切屑是由層狀薄片揉捏堆積構(gòu)成的.聯(lián)系圖8來(lái)加以闡明：切削初期；刀具與工件的觸摸面.費(fèi)棺饔帽冉洗螅磺行寂懦隼眩邢鶻辛艘歡問(wèn)奔渲螅凰孀諾毒叨墼rn的呈現(xiàn)；切削觸摸面積增大；而且刀具前刀面月牙洼的發(fā)作也使得刀具實(shí)踐前角增大；一起刀具外表通過(guò)切屑的滑擦效果也變得潤(rùn)滑；然后適合切屑的流出；切屑的剪切變形和排出阻力都有所減.蚨行急礱娼銜饣(見(jiàn)圖7b、7c).
(a)新刀具切削初期時(shí)的切屑形狀(100×)
(b)刀具磨損后較低溫度下的切屑形(100×)
(c)刀具磨損后接連切削、高溫下的切屑形狀(80×)
比擬圖7b和7c：圖7b是刀片進(jìn)行磨損丈量后再次進(jìn)行切削(工件溫度較低)發(fā)作的開(kāi)始切屑形狀；切屑平直呈長(zhǎng)條形，跟著切削時(shí)刻的延伸；切削溫度升高后；切屑就變?yōu)閳D7c的螺旋鋸齒狀形狀.因?yàn)樵诖诉M(jìn)程中只要切削溫度發(fā)作了改動(dòng)；切削參數(shù)并沒(méi)有改動(dòng)；因而筆者以為溫度的改動(dòng)對(duì)切屑形狀也有著必定的影響：跟著切削溫度的升高；切屑的剪切變形增大；鋸齒狀切屑的齒距和齒高都會(huì)有所改動(dòng).有關(guān)溫度要素對(duì)切屑的詳細(xì)影響還有待深入研討.
3 定論
1) 用CB20刀具精車(chē)淬硬鋼(HRC>60)；切削進(jìn)程比擬平穩(wěn)且刀具運(yùn)用壽命長(zhǎng)；是精加工淬硬鋼等硬脆資料的抱負(fù)刀具.主張選用如下的切削用量：切削速度Vc≥140m/min；背吃刀量ap=0。2mm；進(jìn)給速率f=0。1mm/r.
2) CB20刀具前后刀面磨損區(qū)域較小且首要會(huì)集在刀尖和副倒棱鄰近；磨損緣由首要是機(jī)械磨損、氧化磨損、相變磨損和粘結(jié)磨損；它們的一起效果構(gòu)成了刀具的磨損.
3) CB20刀具在磨損區(qū)域有顆粒掉落和微崩刃發(fā)作；因而在加工中有必要合理挑選切削用量；進(jìn)步工件資料的原料；選用剛性好的機(jī)床；注重機(jī)床 工件 刀具工藝體系的振蕩.
4) 切削加工是一個(gè)動(dòng)態(tài)的進(jìn)程；在一樣的切削參數(shù)下；切屑形狀跟著刀具的磨損會(huì)發(fā)作改動(dòng)；有關(guān)影響切屑形狀改動(dòng)的緣由和機(jī)理有待于進(jìn)一步深入研討.
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